壓力容器保溫層厚度多少合適

⑴ 壓力容器設計

壓力容器設計的基本步驟:
以穩壓罐的設計為例，對容器設計的全過程進行講解。
首先，我們根據用戶提出的、在壓力容器規范范圍內雙方簽署的具有法律約束力的設計技術協議書，該協議書也可以經雙方同意共同修改、完善，以期達到產品使用最優化。
根據穩壓罐的設計技術協議，我們知道了容器的最高工作壓力為1.4MPa，工作溫度為200℃，工作介質為壓縮空氣，容積為2m3，要求使用壽命為10年。這些參數就是用戶提供給我們的設計依據。
有了這些參數，我們就可以開始設計。
一. 設計的第一步
就是要完成容器的技術特性表。除換熱器和塔類的容器外，一般容器的技術特性表包括
a 容器類別
b 設計壓力
c 設計溫度
d 介質
e 幾何容積
f 腐蝕裕度
j 焊縫系數
h 主要受壓元件材質等項。一般我所圖紙上沒有做強行要求寫上主要受壓元件材質
一. 確定容器類別
容器類別的劃分在國家質量技術監督局所頒發的《壓力容器安全技術監察規程》（以下簡稱容規）第一章第6條（p7）有詳細的規定，主要是根據工作壓力的大小(p75)、介質的危害性和容器破壞時的危害性來劃分(p75)。本例穩壓罐為低壓（<1.6MPa）且介質無毒不易燃，則應劃為第Ⅰ類容器。
另：具體壓力容器劃分類別見培訓教材 p4 1-11
何謂易燃介質見 p2 1-6
介質的毒性程度分級見 p3 1-7
劃分壓力容器等級見 p3 1-9
二. 確定設計壓力
我們知道容器的最高工作壓力為1.4MPa，設計壓力一般取值為最高工作壓力的1.05～1.10倍。
至於是取1.05還是取1.10，就取決於介質的危害性和容器所附帶的安全裝置。
介質無害或裝有安全閥等就可以取下限1.05，否則就取上限1.10。
本例介質為無害的壓縮空氣，且系統管路中有泄壓裝置，符合取下限的條件，則得到設計壓力為
Pc=1.05x1.4
=1.47MPa。
另：什麼叫設計壓力？計算壓力？如何確定？見p11 3-1
液化石油氣儲罐設計中，是如何確定設計壓力的？
三. 確定設計溫度
一般是在用戶提供的工作溫度的基礎上，再考慮容器環境溫度而得。
比如為華北油田設計的容器，且在工作狀態無保溫的情況下，其工作溫度為30℃，其冬季環境溫度最低可到－20℃，則設計溫度就應該按容器可能達到的最惡劣的溫度確定為－20℃。《容規》附件二（p77）提供了一些設計所需的氣象資料供參考。本例取設計溫度為200℃即可。
四. 確定幾何容積
按結構設計完成後的實際容積填寫即可。
五. 確定腐蝕裕量
由所選定受壓元件的材質、工作介質對受壓元件的腐蝕率、容器使用環境和用戶期待的使用壽命來確定，實際上應先選定受壓元件的材質，再確定腐蝕裕量。
《容規》第三章表3-3（p23）和GB150第3.5.5.2節（p5）對一些常見介質的腐蝕裕量進行了一些規定。工作介質對受壓元件的腐蝕率主要按實測數據和經驗來確定，受使用環境影響很大，變數很多，目前無現成的數據。
一般介質無腐蝕的容器，其腐蝕裕量取1～2mm即可滿足使用壽命的要求。本例取腐蝕裕量為2mm。
另：什麼叫計算厚度、設計厚度、名義厚度、有效厚度？何謂最小厚度？如何確定？見p12 3-5 3-6
六. 確定焊縫系數
焊縫系數的標准叫法叫焊接接頭系數，GB150的3.7節（p6）對其取值與焊縫檢測百分比進行了規定。
具體取值，可以按《容規》第85條（p43）所規定的10種情況選擇：
其焊縫系數取1，即焊接接頭應進行100%的無損檢測，其他情況一般選焊縫系數為0.85。
本例選焊縫系數為0.85。
七. 主要受壓元件材質的確定
材質的確定在滿足安全和使用條件的前提下，還要考慮工藝性和經濟性。
GB150第8頁材料的使用有嚴格的規定，對這些規定的掌握是非常必要的。比較常用的材料有Q235-B（Q235-C）16MnR和0Cr18Ni9這幾種材料
1. 0Cr18Ni9一般用於低於－20℃的低溫容器和
對介質有潔凈要求的容器，如低溫分離器、氟利昂蒸發器等；
2. 16MnR一般用於對安全性要求較高、使用Q235-B時壁厚較大的容器，如油、天然氣等。
3. Q235-B使用最廣也最經濟，GB150第9頁對其使用條件作了詳細規定：
● 規定設計壓力≤1.6MPa；
● 鋼板使用溫度0℃~350℃；
● 用於殼體時厚度不得大於20mm，且不得用於高度危害的介質。
就本例來說，其使用壓力、溫度和介質都符合Q235-B的條件，唯有厚度還未知，若超過了20mm則只能使用16MnR，本例就暫定使用Q235-B。
當然啦，如果我們按以下：
●規定設計壓力≤2.5MPa；
●鋼板使用溫度不得超過0℃~400℃；
●用於殼體時厚度不得大於30 mm，且不得用於高度危害的介質。
Q235-B與Q235-C的主要區別也就是沖擊試驗溫度不同，前者為在溫度20℃下做 V型沖擊試驗；後者為在0℃ 時做V型沖擊試驗
完成了技術特性表，下一步就是容器計算了。
◆ 確定容器直徑
計算時首先要確定容器直徑。除非用戶有要求，一般取長徑比為2～5，很多情況下取2～3就可以了。
本例要求容器的幾何容積為2m3 。
我們只得先設定直徑，再根據此直徑和容積求出筒體高度，驗算其長徑比。設定的直徑應符合封頭的規格。
我們設定為800mm，查標准JB/T4746《鋼制壓力容器用封頭》附錄B，得知此規格的封頭容積為0.0796 m3，
則：
筒體高度為 3664mm，
長徑比為 3664/800=4.58
若加上封頭的高度，可知其長徑比太大，我們先前設定的直徑太小。
再設定直徑為1000mm，查得封頭容積為0.1505立方。
得到：
筒體高度為 2164mm
長徑比為 2164/1000=2.16
比較理想，則我們確定本例穩壓罐的內直徑為1000mm，筒體高度圓整為2200mm。
有了容器直徑，即可按照GB150公式5-1（p26）計算出厚度為8.30mm。此厚度即為計算厚度，其名義厚度為計算厚度與腐蝕裕量之和，再向上圓整到鋼板的商品厚度。本例腐蝕裕量為2mm，與計算厚度之和為10.30mm，與之最接近的鋼板商品厚度為12mm，故確定容器厚度為12mm，並且此值符合Q235-B對厚度不超過20mm的要求。
另外本例若選擇腐蝕裕量為1mm經濟性會好得多，可以思考一下為什麼
至此，我們已得到容器外形。
◆ 下一步該是按用戶要求和《容規》的規定配置各管口的法蘭和接管。
容器上開孔要符合GB150第8.2節（p75）的規定，一般都要進行補強計算，除非滿足GB150第8.3節（p75）的條件，則可不必再計算補強。
選擇接管時應盡量滿足GB150第8.3節的條件，其安全性和經濟性都最好，避免增加補強圈。
本例要求的管口直徑都在GB150第8.3節的范圍內，因此進氣口和出氣口接管選擇φ57x5的無縫鋼管，排污口選擇φ25x3.5的無縫鋼管。法蘭按HG20592選擇1.6MPa的突面(RF)板式平焊法蘭(PL)。
◆ 法蘭及其密封面型式
法蘭及其密封面型式是設計協議書中要求的，
1. 壓力等級必須高於設計壓力；
2. 其材質一般與筒體相同；
3. 確定管口在殼體上的位置時，在空間較為緊張的情況下，一般也應保持焊縫與焊縫間的距離不小於50mm，以避免焊接熱影響區的相互疊加。
本例選定進氣口、出氣口距上下封頭環焊縫各300mm。因本例穩壓罐工作溫度為200℃，故其工作狀態下必定有保溫層，考慮到保溫層厚度以及螺栓安裝的需要，選定法蘭密封面到筒體表面的距離為150。
◆ 檢查孔
除了用戶要求的管口外，《容規》第45條（p26）還對檢查孔的設置進行了規定。
本例直徑為1000mm，按規定必須開設一個人孔。查《回轉蓋平焊法蘭人孔》標准JB580-79 壓力容器與化工設備實用手冊p614，選擇壓力1.6MPa級、公稱直徑450的人孔，密封型式為A型，其接管為φ480x10。因人孔開孔較大，所以人孔一定要使用補強圈補強，查《補強圈》標准JB/T4736，補強圈外徑為760，厚度一般等同於筒體。人孔的位置以方便出入人孔為原則，應盡量靠近下封頭。本例選定人孔中心距下封頭環焊縫500。
立式容器的支座一般選用支承式支座JB/T4724(壓力容器與化工設備實用手冊第599頁)，
另：鍛件的級別如何確定？對於公稱厚度大於300mm的碳素鋼和低合金鋼鍛件應選用何級別？
◆ 管口表的填寫
◆ 技術要求的書寫
1 本設備按 GB150-1998《鋼制制壓力容器》進行製造、試驗和驗收，並接受國家質量技術監督局頒發的《壓力容器安全技術監察規程》的監督。
2 焊接採用電弧焊，焊條牌號：焊接採用J422。
3 焊接接頭型式和尺寸除圖中註明外，按HG20583的規定進行施焊：A 類和 B 類焊接接頭型式為DU3； 接管與筒體、封頭的焊接接頭型式見接管表；未注角焊縫的焊角尺寸為較薄件的厚度；法蘭的焊接按相應法蘭標準的規定。
4 容器上的 A 類和 B 類焊接接頭應進行射線探傷檢查，探傷長度不小於每條焊縫長度的20%，其結果應以符合JB4730 規定中的 Ⅲ 級為合格。
5 設備製造完畢應進行水壓試驗，試驗壓力為 MPa。
6 管口、支座及銘牌架方位按本圖。
7 設備檢驗合格後，外表面塗 C06-1 鐵紅醇酸底漆兩道，再塗 C04-42 灰色醇酸磁漆一道。
8 設備檢驗合格後，內部清理干凈，各管口用盲板封嚴。
10 設備筒體的計算厚度為 mm，封頭計算厚度為 mm。
建議使用年限為10年。

交個朋友,剛好我也要用,我是過程裝備與控制的.先給你

⑵ 保溫層厚度要求是英語HOLD什麼意思, 壓力容器中,圖紙上保溫層厚度要求：HOLD.

hold 保持不變
圖紙上這么寫厚度是保持不變（你這稿圖紙是不是修改過的後面幾版的圖紙,如果是肯定就是「保持不變」的意思,如是第一稿Version1/Rev.1圖紙的話,再議）

⑶ 工業鍋爐保溫層厚度是否越厚越好

沒必要太厚,再厚也是一樣的作用,它靠的是真空層保溫,防止紅外線的輻射,只要超過一定厚度以後,薄點厚點都一樣.

⑷ 保溫層的最佳保溫層厚度

我國寒冷地區的既有住宅建築多屬磚混結構,建築圍護結構熱工性能差、牆體不保溫,造成了全年採暖空調能耗居高不下。改進建築圍護結構熱工性能是節能改造的關鍵,而外牆節能在建築節能中佔有非常重要的位置,本文採用生命周期法對北方地區的城市居民樓簡單的平屋頂住宅建築進行能耗模擬,通過比較幾組具有不同厚度保溫層的負荷指標,分析了保溫層厚度對建築負荷的影響,並確定了最佳的經濟保溫層厚度。保溫層「經濟厚度」的計算方法, 不但考慮了傳熱基本原理, 而且考慮了保溫材料的投資費用、能源價格、貸款利率、導熱系數等經濟因素對保溫層厚度的影響。據生命周期分析法的原理，利用單位面積圍護結構（僅考慮屋頂）的採暖總耗費的數學模型，得出了一個簡單的保溫層經濟厚度的計算式。最後通過幾組數據進行驗證，並推廣為其他常見保溫材料的最佳保溫層厚度，進一步驗證所得結論的正確與合理性。
目前，我國對房屋建築的保溫隔熱性能提出了更高的要求，而目前很多城市居民樓尚且都還是簡單的平頂屋。外保溫是目前大力推廣的一種建築保溫節能技術。外保溫與內保溫相比，技術合理，有其明顯的優越性，使用同樣規格、同樣尺寸和性能的保溫材料，外保溫比內保溫的效果好。外保溫技術不僅適用於新建的結構工程，也適用於舊樓改造，適用於范圍廣，技術含量高；外保溫包在主體結構的外側，能夠保護主體結構，延長建築物的壽命；有效減少了建築結構的熱橋，增加建築的有效空間；同時消除了冷凝，提高了居住的舒適度。根據一系列的節能政策、法規、標准和強制性條文的指導下，我國住宅建設的節能工作不斷深入，節能標准不斷提高，引進開發了許多新型的節能技術和材料，在住宅建築中大力推廣使用。但我國目前的建築節能水平，還遠低於發達國家，我國建築單位面積能耗仍是氣候相近的發達國家的3倍~5倍。北方寒冷地區的建築採暖能耗已佔當地全社會能耗的20%以上，且絕大部分都是採用火力發電和燃煤鍋爐，同時給環境帶來嚴重的污染。所以建築節能還是本世紀我國建築業的一個重要的課題。而同時牆體和屋頂作為建築物的重要圍護物件, 而其保溫層厚度又是決定於建築保溫水平的重要參數，於是針對增強保溫性能和節省熱能損失和能源浪費，設計最佳保溫層厚度有著重要的意義。 a. 假設研究對象為室內空氣維持在設定適宜值的空調建築。
b. 冬季建築物採暖熱負荷包括圍護結構的耗熱量和冷風滲透的耗熱量，其中認為冷風滲透的耗熱量不直接影響圍護結構的熱阻，而在計算保溫層最佳厚度時只考慮屋頂耗熱量的影響。
c. 假設屋頂結構體及保溫層材料均勻，熱傳導系數是常數。
d. 室內溫度和室外溫度保持不變，且熱傳導過程已處於穩定狀態。
e. 室內空氣與圍護結構內表面之間允許溫度差攝氏4度，即在冬季平頂屋室內空氣比內牆壁高4攝氏度。
f. 北方地區屋頂，夏季太陽日照下的表面溫度最高達攝氏75度，冬季為攝氏零下40度。 模型中使用的主要參數說明
Q 單位面積的透過屋頂損失的熱量，W/ m2
K 圍護結構的傳熱系數，W/（m2·℃）
ΔT 室內外溫差，℃。
Qn 年採暖耗熱量，J/m2
HDD 採暖度日數，℃·d
Ri 由里到外屋頂結構材料的傳熱阻，m2·K/W
R 保溫層的熱阻，m2·K/W
di 由里到外屋頂結構材料的厚度，m
d 保溫層的厚度
i 材料各層的導熱系數，W·m/K
λ 保溫層的導熱系數，W·m/K
W 單位面積年採暖總費用，￥/ m2；
WT 單位面積保溫層的投資費用，￥/ m2；
WN 單位面積年採暖耗熱費用
WY 單位面積採暖年運行費用，￥/ m2·a
PWF 貼現系數
i 銀行利潤
I 現貼率
g 通貨膨脹率
N 使用年限
P 單位體積保溫材料的造價
C 單位時間的電價,￥/h
H 空調單位面積單位時間的發熱量, J/h
η 採暖系統的總效率
Vi 採暖或降暖日數，d （1）厚度為d的均勻介質，兩側溫度差為ΔT，則單位時間由溫度高的一側向溫度低的一側通過單位面積的熱量Q與ΔT成正比，即： Q=kΔT, k為熱傳導系數，其中k= ,R為介質的傳熱阻
（2）PWF－貼現系數（Present Worth Factor），是把今後某一日期收到或支付的款項，折算為現值的過程。一元資金在不同時期的現值，叫做貼現系數，即將資金的將來值折算成現值。
（3）所謂採暖度日數 HDD(Heating Degree Days) 是指一段時間 ( 月、季或年 ) 日平均溫度低於 65 °F(18.3 ° C) 的累積度數。如果日平均溫度高於 65 °F,那麼這一天無採暖度日數。
問題的分析
屋頂是建築物的重要圍護結構,為確保其保持室溫,減少熱損的功能. 尤其是在嚴寒地區,在保證寒冷地區冬季室內氣溫達到應有的標準的情況下，還需把其採暖費用作為重要考慮因素。保溫層厚度是決定建築保溫水平的重要參數。一般隨著保溫層厚度的增加，圍護結構的絕熱性能提高，從而降低建築負荷，採暖設備造價和採暖系統運行費用也相應降低；但同時，圍護結構的建造費用也相應增加，因此，一定存在某一特定的保溫層厚度，即經濟厚度d ，使建築物總費用（建造費用和經營費用之和）最小。於是考慮建立關於總費用W的目標函數，其包括保溫層的投資費用和採暖耗熱費用，其中對於採暖好熱費用，考慮經濟和節能，採用生命周期法，建立節能建築設計的數學模型。建立關於保溫層厚度d的關系式，得到計算經濟厚度的關系，使得目標函數W最小，對應的即為最佳厚度d。由此得到最佳保溫厚度，變換保溫材料時只需替代導熱系數，結合數據得到最佳保溫材料。 在我們建立的模型中目標函數的總費用分兩部分，即單位面積保溫層的投資費用WT和單位面積採暖耗熱費用WN。
WT的確定
已知單位體積保溫層的造價P（包括保溫材料費用，運輸費用，施工費用，施工管理費用等），易得
其中d為保溫層的厚度 （1）
年採暖耗熱量費用
圍護結構的傳熱系數K
根據公式概念有 ， （2）其中Ri為圍護結構建築材料的傳熱阻，R為保溫層的傳熱阻。
且易知R及Ri可由公式 算得，其中d為材料的厚度， 為材料的導熱系數。
採暖度日數HDD
根據概念，為優化計算，冬季採暖度日數取為HDD20，即在一段時間的採暖日時間內平均溫度低於20°C的累積度數。而在夏季降暖日數取為HDD25，即在一段時間內的降暖時間內高於25°C的累積度數，或者說如果日平均溫度底於 25°C,那麼這一天無降暖度日數。實際上也認為20°C與25°C分別為室內冬夏兩季的適應溫度。
對於採暖（降暖）度日數的計算方法有：
採用HDD=ΔT/2*V ，即取使室內達到適宜溫度時最高溫差的一半作為採暖（降暖）時間內的平均溫差，其中ΔT為屋頂外表面的最低溫度（最高溫度）與室內冬季（夏季）適宜溫度的差。V為採暖（降暖）總日數。
於是設屋頂外表面冬季最底溫度為T1℃，夏季最高溫度為T2℃ ，採暖日數為V1，降暖日數為V2，則有：
HDD20=（20-T1）/2*V1 （3）
HDD25=（T2-25）/2*V2 （4）
貼系數的確定
若g=i，PWF=（1+i）-1；
若g< i，則I=（i－g）/（1+g）；
若g> i，則I=（g－i）/（1+i）；
則有PWF=[1-(1+I)-N]/I （5）
單位面積年熱損失Qn
單位面積年熱損失用採暖度日數計算，一年分夏冬兩個季節
（6）
=
3.4.6 單位面積採暖年運行費用WY
WY=
（7）
3.4.7單位面積年採暖耗熱費用
（8）
綜合（1）至（8）則有：
（9）
且如前所述，建築採暖總費用W存在一個最小值d，其對應的厚度值即為所求最佳厚度d.
對W關於d求導數，有 ，求得
（10） 珍珠岩保溫層的最佳厚度計算
以北方城市居民平頂屋住房為例，夏季取屋頂表面溫度最高達攝氏75度，冬季為攝氏零下40度。在計算中選用格力 KFR-26GW/K(2658)D-N5空調，其參數: 功率：1P/製冷量：2600W。經換算得格力空調單位面積單位時間的發熱量為H=0.72J/h。電價來源於長春供電局：C=0. 47 元/ kWh 。依據2007年的貸款利率為i=7.83%，通貨膨脹率為g=4.8%，設定使用年限N=10.經計算可得：貼現系數PWF=8.58。認為年採暖日數為4個月，降暖日數為2個月，即有V1=120,V2=60，（單位：天）。
採用珍珠岩保溫層，其導熱系數在0.047-0.054（單位：w/m.k）之間，且造價為：186元/立方米，假定取 。取采（降）暖系統的總效率 。
表一：
屋頂圍護結構 導熱系數，W·m/K 厚度
mm 傳熱阻
m2·K/W
圍護結構的傳熱系數
塗料 0．041 10 0.024
水泥砂漿 0.930 15 0.016
樓板 0.174 200 1.15
三氈四油防水材料 0.668 10 0.014
珍珠岩保溫層 0.054 —— ——
圖一：珍珠岩保溫層d與採暖總費用W關系
在建築採暖過程中，實際上保溫層的投資費用WT隨保溫層厚度d的增加呈線性增大，而年採暖（降暖）所用耗熱費用WN與保溫層厚度d之間是非線性關系，開始隨d增大而迅速降低，當d達到一定值時，WN變得平緩，從而導致單位面積年採暖總費用W隨著d的增加，先是減小而後增長，在d=28.15mm時取得最小值，即為滿足（10）式的珍珠岩最佳保溫層厚度。
此計算也同樣適於其他保溫材料最佳保溫厚度的確定，在後文將作詳細說明。
不同材料的保溫層最佳厚度的比較分析
各常見保溫材料導熱系數及單位造價，及計算所得最佳厚度和年採暖費用如下表二：
保溫層材料 導熱系數，W·m/K
單位造價，
元/立方米 最佳厚度，
mm
單位面積年采（降）暖總費用，元
聚氨酯泡沫
0.020 580 9.70 11266.00
珍珠岩保溫層 0.054 186 28.15 10484.15
苯板 0.047 300 20.68
12419.24
擠塑板 0.025 430 12.59
8934.74
聚氨酯保溫板 0.028 320 15.46 8158.05
聚乙烯PEF 0.038 320 18.00
9501.77
圖二：不同材料保溫層的最佳厚度
實際上保溫效果：聚氨酯泡沫最好，擠塑板次之，苯板最差；
耐冷熱性能：聚氨酯泡沫最好，擠塑板次之，苯板最差；
吸水率（性）：擠塑板最低，聚氨酯次之，苯板最易吸水；
使用壽命：聚氨酯泡沫最長，擠塑板次之，苯板最差；
價格：聚氨酯泡沫最高，擠塑板次之，苯板最低；
聚氨酯現場發泡（噴塗）可直接現場噴塗成型（液體膨脹），成型、運輸方便；其他兩種板材需要運輸、粘貼，較為麻煩且會存在一定的破損，有拼接縫存在。 對於室內外的溫差計算，本文採用室內達到適宜溫度時與外界最高溫差的一半作為一段時間內的平均溫差，然而實際上溫度差隨著外界氣候、環境、時間等因素時刻發生變化。為此，對於室外溫差的計算應考慮建立動態負荷和保溫層厚度之間的關系式。
本文是是著重從經濟學的角度來確定最佳保溫層厚度。然而實際上保溫層厚度的選擇不僅關繫到節約能源問題，同時也關繫到環境保護問題，能源日益短缺的及國內乃至世界日趨嚴重的近日更加顯得重要和必須。倘若在圍護保溫層材料的選擇上考慮其對環境的影響，以及其所需消耗熱源燃料產生的污染物量進行評估，使得選取的厚度在經濟和環境的效益最佳。
在設置集中採暖的建築物，其圍護結構的傳熱阻除了根據技術經濟的比較確定，而且要符合國家有關節能標準的要求，對於居住平頂屋等建築圍護結構的最小熱阻應按一下計算公式計算的結構進行附加，其最小的傳熱阻按一下計算確定：
式中 Rmin——圍護結構最小傳熱阻（m2·K/W）
ti——冬季室內計算溫度，一般取20°C。
te——圍護結構冬季室外計算溫度，單位：°C。
n——溫差修正數系數，外牆，平屋頂取1.00。
ΔT——室內空氣與圍護結構內表面之間的允許溫差°C。
Rk——圍護結構內表面換熱阻（m2·K/W）
於是，在所建模型中增加評估條件：最小保溫層厚度d應滿足 ，這在實際工程中，對於圍護保溫層的厚度確定亦有著重要的意義。 由於實際情況的千變萬化，因此我們得到的數據和假定的在實際操作中總存在著微小的誤差，因此一個好的模型絕不能由這些微小變動而導致結果的較大改變。為了我們所做的模型能進行比較全面的測試，同時考慮到實際情況，我們選用適宜參數的條件下，設定了一些合理的初始條件，利用計算機進行模型檢驗，得到包括珍珠保溫層在內的一系列保溫材料的最佳保溫厚度，並且其計算結果亦與實際工程設計中採用的保溫層厚度比較接近。
保溫層厚度的選擇關繫到節能建築的造價和運行成本的經濟性問題。生命周期耗費分析法計算保溫層經濟厚度的數學模型，考慮了建築物在其生命周期中的採暖能耗，具有科學簡單、方便等特點。當缺少採暖系統數據資料時，利用設計規范針對性和適應性較好，對於工程設計具有一定的參考和應用價值，可用於新建或舊有建築改造以及新型保溫材料的設計計算。但是在呼籲以人為本，全面協調可持續發展的今天，從經濟和環境兩方面綜合考慮保溫層厚度，應該更為合理，意義更為重大。

⑸ 建築牆體保溫層厚度規定是多少

建築牆體保溫要求是根據當地的氣候條件而規定的，並不是統一要求。例如北京地區外牆一般保溫厚度為9-8cm，屋面保溫最少5cm。

⑹ 關於保溫層厚度的問題

你這個保溫層厚度的話，基本上現在那種都是隔熱保溫泡沫，一般來說的話，根據你當地的那個氣候，如果你當地是那種比較溫熱型的氣候的話，有上10公分十幾公分就很不錯了，你像東北那種天氣的話，可能就需要三四十公分了，這個主要要根據當地的氣候條件來決定的。

⑺ 對於低溫壓力容器，外容器大小有什麼確定是絕熱層的厚度嗎

絕熱層的厚度與容器內外的溫差、容器所處的環境、絕熱層材料的絕熱系數有關。

⑻ 求助：壓力容器保溫層厚度

什麼叫「保溫外殼」?是保溫層外面的鐵皮還是保溫容器的外殼？
只要屬於GB150或固容規管轄的壓力容器，其受壓元件所用的不銹鋼鋼板材料應選用GB24511規定的材料。
也可以選用國外標准對應的材料，但應符合國內相應標準的要求，並進行復驗。

⑼ 怎樣給壓力容器做保溫

給壓力容器做保溫要注意的是不要在壓力容器上進行焊接，對保溫而言，不能在壓力容器上焊保溫托架、保溫釘等。當然對壓力容器保溫應由設計圖紙規定的，如壓力容器的設計溫度是在沒有保溫條件下確定，保溫後(或加大保溫層厚度)其受壓部分的材料有可能超出其設計溫度時，是不能擅自進行保溫的。

⑽ 保溫材料的厚度計算

不是特別小的容器一般按平面考慮，150度採用單層保溫就行。公式是：

厚度=導熱系數 X （150度-50度）/ （表面放熱系數 X （50度-年平均環境溫度））